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矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响

苗英豪,  郑晓恒,  王文涛

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文章导航 > 机械工程学报  > 2017 >  43(1): 127-134.
苗英豪, 郑晓恒, 王文涛. 矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响[J]. 机械工程学报, 2017, 43(1): 127-134. doi: 10.11936/bjutxb2016040043
引用本文: 苗英豪, 郑晓恒, 王文涛. 矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响[J]. 机械工程学报, 2017, 43(1): 127-134. doi: 10.11936/bjutxb2016040043
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MIAO Yinghao, ZHENG Xiaoheng, WANG Wentao. Influence of Mineral Mixture Performance on Dynamic Modulus of Hot Mix Asphalt[J]. JOURNAL OF MECHANICAL ENGINEERING, 2017, 43(1): 127-134. doi: 10.11936/bjutxb2016040043
Citation: MIAO Yinghao, ZHENG Xiaoheng, WANG Wentao. Influence of Mineral Mixture Performance on Dynamic Modulus of Hot Mix Asphalt[J]. JOURNAL OF MECHANICAL ENGINEERING, 2017, 43(1): 127-134. doi: 10.11936/bjutxb2016040043
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矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响

doi: 10.11936/bjutxb2016040043
  • 1.

    北京工业大学交通研究中心, 北京 100124

  • 2.

    北京市交通委员会路政局昌平公路分局, 北京 102200

基金项目: 国家自然科学基金项目资助(51178013)
详细信息
    作者简介:

    作者简介: 苗英豪(1975—), 男, 副教授, 主要从事道路工程方面的研究, E-mail:miaoyinghao@bjut.edu.cn

  • 中图分类号: U416.2

Influence of Mineral Mixture Performance on Dynamic Modulus of Hot Mix Asphalt

  • 1.

    Transporation Research Center, Beijing University of Technology, Beijing 100124, China

  • 2.

    Changping Branch of the Traffic Bureau of Beijing City Traffic Committee, Beijing 102200, China

HTML全文

    摘要
  • 摘要: 为了解决沥青混合料高温性能不足的问题,研究了矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响. 以AC-20C型沥青混合料为背景,根据贝雷法3个参数进行了矿质混合料配合比正交试验设计,得到9种不同的矿质混合料级配,并以加州承载比(California bearing ratio,CBR)和振实间隙率为指标,对矿质混合料性能进行了评价,从中选出矿质混合料性能差异明显的3种级配,进行了沥青混合料的配合比设计. 进而在不同温度和加载频率条件下,开展了3种级配沥青混合料的动态模量试验. 依据试验结果,分析了矿质混合料性能对沥青混合料动态模量的影响. 研究表明:高温条件下矿质混合料性能对沥青混合料的动态模量有较大影响,低温时矿质混合料性能对动态模量的影响不明显. 通过优化矿质混合料性能,可以显著改善沥青混合料的高温性能. 具有较高CBR值和较低振实间隙率的矿质混合料,对应的沥青混合料具有较好的高温性能.

     

    Abstract: In order to solve the problem of high temperature performance of asphalt mixture, an investigation into the influence of mineral mixture performance on the dynamic modulus of hot mix asphalt (HMA) was conducted. Nine various AC-20C gradations were determined in accordance with a Bailey method parameters based on orthogonal experimental design. The performances of the mineral mixtures with each gradation were evaluated by using the California bearing ratio (CBR) and the voids of vibrated aggregate (VVA) in laboratory. Three gradations with significantly different mineral mixture performances were picked out to make HMA. Then, the dynamic moduli of HMAs corresponding to each of the 3 gradations were tested under multiple temperatures and loading frequencies. The influence of mineral mixture performance on the dynamic modulus of HMA was analyzed in accordance with the experimental results. The results show that the mineral mixture performance has significant influence on the dynamic modulus of HMA at high temperature, while has almost no influence at low temperature. The high temperature performance of HMA can be improved through investigating the CBR and VVA of aggregate in design. Higher CBR and lower VVA imply better high temperature performance of HMA.

     

    • HTML全文

  • 1 试验设计

    本文以沥青路面中下面层常用的粗型密级配AC-20C为背景,开展矿质混合料性能对沥青混合料动态模量影响的试验研究. 贝雷法常用于评价沥青混合料级配,与马歇尔级配设计方法结合使用,可以设计出具有不同内部结构的沥青混合料[9-11]. 本文采用贝雷法中的3个参数[11](CA、FAC、FAf)进行正交试验设计,确定了9种级配,表1列出了3个参数对应的设计水平. 表2列出了每种级配3个参数的正交设计值和级配方案的实际值. 9种集料级配设计曲线如图1所示.

    表  1  贝雷法参数和正交设计水平
    Table  1.  Factors and levels for orthogonal design
    水平 贝雷法参数
    CA FAc FAf
    1 0.450 0.480 0.450
    2 0.600 0.515 0.485
    3 0.750 0.550 0.520
    注:CA表征的是粗集料内部比例组成;FAc表征的是合成集料中最细一级的嵌挤情况;FAc表征的是细集料中粗料部分与细料部分的嵌挤、填充情况.
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    表  2  贝雷法3个参数的正交设计值和方案的实际值
    Table  2.  Designed and actual combinations of the 3 factors
    级配编号 正交设计值 实际值
    CA FAc FAf CA FAc FAf
    G1 0.450 0.480 0.450 0.4504 0.4805 0.4504
    G2 0.450 0.515 0.485 0.4509 0.5158 0.4860
    G3 0.450 0.550 0.520 0.4500 0.5499 0.5196
    G4 0.600 0.480 0.485 0.6007 0.4809 0.4854
    G5 0.600 0.515 0.520 0.6006 0.5156 0.5196
    G6 0.600 0.550 0.450 0.6003 0.5494 0.4494
    G7 0.750 0.480 0.520 0.7503 0.4795 0.5199
    G8 0.750 0.515 0.450 0.7498 0.5144 0.4497
    G9 0.750 0.550 0.485 0.7506 0.5492 0.4847
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    9种级配采用相同的集料和矿粉,以CBR和矿质混合料振实间隙率为指标,开展矿质混合料性能试验. 进而从9种级配中选出3种具有明显差异的级配,开展沥青混合料设计,并进行动态模量试验.

    图  1  9个级配的级配曲线
    Figure  1.  Gradation curves of the 9 mixture
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    2 矿质混合料的性能试验与分析

    针对设计的9种级配,利用室内试验,测试了每种矿质混合料级配的CBR和振实间隙率,用以对比矿质混合料的性能. 根据申康等[12]的建议,试验以水泥混凝土用振动台(JG/T 3020—1994)作为矿质混合料试件成型的振动设备,根据《公路土工试验规程》(JTG E-40—2007)[13]中土的承载比(CBR)试验(T0134—1993)方法,测定矿质混合料在干燥条件下的CBR值,同时测定振动成型的矿质混合料试件的振实间隙率,试验结果如表3所示.

    通过对试验结果的极差分析和方差分析,研究了贝雷法3个参数对矿质混合料的CBR和振实间隙率影响的有显著性. 表4列出了CBR和振实间隙率试验结果的极差分析情况. 从表中可以看出,CA具有较大的极差,表明CA对CBR的影响较另外2个参数更为显著. 矿质混合料振实间隙率的极差分析显示,FAf具有较大的极差,表明FAf对矿质混合料振实间隙率的影响比其他2个参数更显著. CBR和振实间隙率试验结果的方差分析结果分别列于表5、6. 在0.05显著水平下,F0.05(2,2) = 19. 如果F>F0.05,则认为该因素是一个重要因素. 由表6可知,因素CA对应的F值是32.0340,大于F0.05(2,2),CA是影响 CBR的显著因素. 其他因素对CBR的影响很接近但均不显著. 矿质混合料振实间隙率实验结果的方差分析表明:3个参数的F值均低于F0.05(2,2),只有FAf的F值接近F0.05(2,2).

    表  3  CBR和振实间隙率的试验结果
    Table  3.  Test results of CBR and VVA
    指标 级配
    G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 G8 G9
    CBR/% 42.92 75.30 75.09 43.06 45.42 43.83 37.14 34.71 55.32
    VVA/% 28.30 27.99 29.45 28.19 30.73 29.59 30.03 31.12 28.65
    注:VVA为矿料振实间隙率,由矿料振实密度和合成毛体积密度决定.
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    表  4  矿质混合料的CBR和VVA试验结果极差分析
    Table  4.  Range analysis of CBR and VVA
    水平 CBR/% VVA/%
    CA FAc FAf CA FAc FAf
    1 64.446 41.048 40.496 28.580 28.841 29.673
    2 44.104 51.811 57.893 29.504 29.944 28.275
    3 42.387 58.079 52.549 29.932 29.230 30.067
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    图2描述了贝雷法3个参数对CBR和振实间隙率的影响趋势. CBR随着CA值的增大而逐渐减小,随着FAc的增大而增大,同时,CBR和FAf的关系曲线出现了一个峰值. 对于振实间隙率,它随着CA的减小逐渐减小,而FAc和FAf与振实间隙率的关系则分别是驼峰关系和反驼峰关系.

    从方差和极差的分析结果来看,CA是影响矿质混合料性能最显著的因素. 利用CA以及CBR、振实间隙率的试验结果,选择了3种具有明显性能差异的矿质混合料级配:G2、G6和G8,进行沥青混合料设计,测试动态模量.

    表  5  CBR的方差分析
    Table  5.  Variance analysis of CBR
    方差来源 偏差平方和 自由度 平均偏差平方和 F值
    CA 903.16 2 451.58 32.03
    FAc 444.93 2 222.46 15.78
    FAf 476.63 2 238.31 16.91
    误差 28.19 2 14.10
    总和 1852.90 8
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    表  6  VVA的方差分析
    Table  6.  Variance analysis of VVA
    方差来源 偏差平方和 自由度 平均偏差平方和 F值
    CA 2.87 2 1.43 10.19
    FAc 1.88 2 0.94 6.68
    FAf 5.32 2 2.66 18.92
    误差 0.28 2 0.14
    总和 10.34 8
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    图  2  贝雷法3参数对CBR值和VVA值的影响
    Figure  2.  Influence of the 3 Bailey parameters on CBR and VVA
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    3 沥青混合料动态模量及矿质混合料性能的影响

    本研究选用了一种SBS改性沥青用于拌制沥青混合料,性能分级为PG76-28[14]. 针对G2、G6、G8三种矿质混合料级配方案(见表7),利用马歇尔试验方法,确定了最佳油石比,分别为4.3%、4.1%、4.5%. 针对3种级配的混合料,依据AASHTO PP 60的要求制备动态模量试件[15],按照AASHTO TP 79开展了无围压条件下的动态模量试验[16]. 试验考虑了5、20、35、50℃等4个温度和25.0、10.0、5.0、1.0、0.5、0.1Hz等6个加载频率. 按照温度从低到高、加载频率从高到低的顺序开展试验,得到了3种级配方案对应的沥青混合料在不同的加载频率和温度条件下的动态模量和相位角,表8、9所列为对应试验条件下多次试验得到的动态回弹模量和相位角均值. 分析表中数据可知,3种级配混合料的动态模量随着加载频率的增加而增加,随着温度的升高而降低,动态模量受温度影响较大. 而相位角与加载频率、温度关系则相对复杂. 在5℃时相位角与加载频率呈正相关关系,随着温度的升高相位角的峰值从低频转向高频一侧,当温度到达35℃时,相位角与加载频率呈现负相关关系,正好与低温时情况相反.

    为了考察矿料混合料对沥青混合料动态模量和相位角影响的显著性,对不同温度和加载频率下的试验结果进行了方差分析,方差分析的P值见表10、11. 由表10可见,在0.05的显著水平下,不同矿料沥青混合料的动态模量间存在显著差异,仅20℃/25Hz和20℃/0.1Hz条件下,动态模量的差异不明显.

    表  7  3种选定级配集料通过百分率
    Table  7.  Three gradations slected aggregate rate through each sieve%
    级配 26.5 19 16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075
    G2 100 92.74 83.08 71.03 57.05 37.69 27.54 19.44 14.19 9.45 7.48 5.99
    G6 100 93.91 85.62 75.24 63.13 41.00 32.42 22.53 16.01 10.12 7.75 6.01
    G8 100 90.67 82.86 74.16 63.91 36.84 27.35 18.95 13.46 8.52 6.54 5.09
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    表  8  动态模量
    Table  8.  Dynamic modulus MPa
    级配 θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 18313.5 16280.0 14671.0 11166.5 9793.8 6898.3
    G2 20 8669.0 7034.8 5821.8 3541.5 2905.8 1803.8
    35 3169.8 2427.5 1894.8 1131.9 994.9 760.3
    50 1476.0 1267.0 1034.9 774.8 737.8 659.4
    5 17069.8 15072.0 13482.3 10035.0 8728.0 5989.5
    G6 20 7753.5 6221.0 5091.5 3015.0 2451.0 1487.3
    35 8068.1 6901.8 6000.1 4238.0 3658.8 2514.1
    50 9217.1 7886.3 6856.6 4843.2 4181.4 2873.2
    5 16798.0 14866.3 13353.0 10015.7 8770.7 6182.7
    G8 20 8161.0 6591.3 5449.0 3373.0 2804.3 1836.0
    35 2774.7 2101.0 1593.3 829.0 703.1 471.0
    50 1126.7 941.9 712.2 410.5 386.1 314.3
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    表  9  相位角
    Table  9.  Phase angle (°)
    级配 θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 12.0 13.6 15.0 18.7 20.1 23.9
    G2 20 23.8 25.0 26.7 29.5 29.2 28.2
    35 31.9 30.0 29.2 26.3 23.8 19.8
    50 26.7 23.0 21.3 18.0 16.1 13.8
    5 13.0 14.6 16.1 19.9 21.3 25.0
    G6 20 24.7 26.2 27.6 30.1 29.7 28.4
    35 32.6 30.4 29.6 27.1 25.2 20.9
    50 27.1 23.6 21.3 18.5 16.7 13.5
    5 13.0 14.5 15.9 19.6 20.9 24.3
    G8 20 23.9 25.4 26.7 29.0 28.6 27.2
    35 34.2 32.5 32.2 31.2 28.5 24.6
    50 30.7 26.3 25.0 23.3 20.5 17.4
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    表  10  动态模量方差分析P值汇总表
    Table  10.  Summarized of P-value
    θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 0.0018 0.0021 0.0023 0.0019 0.0013 0.0014
    20 0.0997 0.0085 0.0079 0.0259 0.0413 0.1384
    35 0.0068 0.0106 0.0052 0.0044 0.0036 0.0073
    50 0.0070 0.0093 0.0123 0.0119 0.0125 0.0130
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    表  11  相位角方差分析P值汇总表
    Table  11.  Summarized of P-value
    θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 0.0187 0.0204 0.0232 0.0369 0.0498 0.1526
    20 0.3920 0.3966 0.4268 0.6445 0.6649 0.7644
    35 0.0144 0.0126 0.0132 0.0307 0.0354 0.0536
    50 0.0571 0.1787 0.0198 0.0122 0.0147 0.0051
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    图  3  5℃时沥青混合料的动态模量和相位角
    Figure  3.  Dynamic modulus and the phase angle of the HMA at 5℃
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    图3描述了5℃时动态模量和相位角随加载频率的变化. 如图所示,动态模量、相位角与加载频率均呈线性关系. 尽管方差分析显示3种级配对应的沥青混合料动态模量存在显著差异,但变化幅度较小,加载频率0.1Hz时,G2与G6间差异最大,但也仅为15.2%,有微小差异,而相位角的差异则不明显. 表明矿质混合料性能在低温条件下对沥青混合料动态模量的影响较小.

    图  4  50℃时沥青混合料的动态模量和车辙因子
    Figure  4.  Dynamic modulus and the rutting factor of the HMAs at 50℃
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    图4描述了50℃时动态模量、车辙因子(|E*|/sin ϕ)与不同加载频率的关系. 由图可见,50℃时动态模量与加载频率呈非线性正相关关系,而相同温度条件下的车辙因子与加载频率的关系较为复杂. 车辙因子(|E*|/sin ϕ)与动态模量的大小成正比关系,与相位角的正弦值成反比关系,考虑到相位角位是0°~90°,车辙因子与相位角也存在反比关系. 50℃条件下,随着加载频率的降低,动态模量和相位角均呈下降趋势. 动态模量的减小将导致车辙因子降低,而相位角的减小导致车辙因子增大,随着加载频率的降低,相位角的减小对车辙因子的增大效应逐渐超过了动态模量减小对车辙因子的减小程度,恰好在1Hz处出现车辙因子变化的拐点. 每种级配对应的动态模量和车辙因子都存在明显差异,在所有加载频率下,G2、G6、G8对应混合料的动态模量依次递减. 对同种级配而言,高频荷载对应的动态模量和车辙因子明显高于低频荷载. 加载频率的不同反应了不同的车辆荷载特征,通常10Hz和0.1Hz的加载频率分别用来评价公路和交叉口的沥青混合料性能,因此,相同的沥青混合料在公路和交叉口会表现出不同的高温性能.

    由前面的分析可知,相较于低温条件,高温条件下混合料的动态模量对矿质混合料性能更为敏感. 当温度下降到5℃时,矿质混合料的性能对沥青混合料的动态模量和相位角几乎没有影响. 通过优化矿质混合料,混合料的高温性能可显著提高.

    图5、6分别给出了50℃时10Hz和1Hz 两种加载频率下沥青混合料动态模量与矿质混合料性能的关系. 如图5(a)(b)所示,矿质混合料的CBR值与混合料的动态模量呈非线性正相关,CBR值较小时,动态模量增长迅速,随着CBR值变大,动态模量增长率逐渐降低. 矿质混合料的振实间隙率与回弹模量的关系呈非线性负相关,即随着振实间隙率的减小,动态模量的增长率逐渐降低. 由图7可知,动态模量随着CA的增大而逐渐降低.

    图  5  CBR、VVA对50℃时10Hz加载频率下动态模量的影响
    Figure  5.  Influence of CBR and VVA on the dynamic modulus at 50℃ and 10Hz
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    图  6  CBR、VVA对50℃时1Hz加载频率下动态模量的影响
    Figure  6.  Influence of CBR and VVA on the dynamic modulus at 50℃ and 0.1Hz
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    图  7  CA对动态模量的影响
    Figure  7.  Influence of CA on the dynamic modulus
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    4 结论

    1) 在贝雷法3个参数中,CA是影响矿质混合料CBR和振实间隙率最明显的参数,它与矿质混合料CBR呈正相关,而与矿质混合料振实间隙率呈负相关.

    2) 热拌沥青混合料的动态模量显著依赖于温度和加载频率,随着温度的降低和加载频率的增大而逐渐变大. 高温时矿质混合料性能对沥青混合料动态模量影响显著,而低温时几乎没有影响.

    3) 通过优化矿质混合料性能,可以显著改善沥青混合料的高温性能. 通常矿质混合料具有较高的CBR和较低的振实间隙率,沥青混合料的高温稳定性能较好.

    The authors have declared that no competing interests exist.

  • 图  1  9个级配的级配曲线

    Figure  1.  Gradation curves of the 9 mixture

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    图  2  贝雷法3参数对CBR值和VVA值的影响

    Figure  2.  Influence of the 3 Bailey parameters on CBR and VVA

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    图  3  5℃时沥青混合料的动态模量和相位角

    Figure  3.  Dynamic modulus and the phase angle of the HMA at 5℃

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    图  4  50℃时沥青混合料的动态模量和车辙因子

    Figure  4.  Dynamic modulus and the rutting factor of the HMAs at 50℃

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    图  5  CBR、VVA对50℃时10Hz加载频率下动态模量的影响

    Figure  5.  Influence of CBR and VVA on the dynamic modulus at 50℃ and 10Hz

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    图  6  CBR、VVA对50℃时1Hz加载频率下动态模量的影响

    Figure  6.  Influence of CBR and VVA on the dynamic modulus at 50℃ and 0.1Hz

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    图  7  CA对动态模量的影响

    Figure  7.  Influence of CA on the dynamic modulus

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    表  1  贝雷法参数和正交设计水平

    Table  1.   Factors and levels for orthogonal design

    水平 贝雷法参数
    CA FAc FAf
    1 0.450 0.480 0.450
    2 0.600 0.515 0.485
    3 0.750 0.550 0.520
    注:CA表征的是粗集料内部比例组成;FAc表征的是合成集料中最细一级的嵌挤情况;FAc表征的是细集料中粗料部分与细料部分的嵌挤、填充情况.
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    表  2  贝雷法3个参数的正交设计值和方案的实际值

    Table  2.   Designed and actual combinations of the 3 factors

    级配编号 正交设计值 实际值
    CA FAc FAf CA FAc FAf
    G1 0.450 0.480 0.450 0.4504 0.4805 0.4504
    G2 0.450 0.515 0.485 0.4509 0.5158 0.4860
    G3 0.450 0.550 0.520 0.4500 0.5499 0.5196
    G4 0.600 0.480 0.485 0.6007 0.4809 0.4854
    G5 0.600 0.515 0.520 0.6006 0.5156 0.5196
    G6 0.600 0.550 0.450 0.6003 0.5494 0.4494
    G7 0.750 0.480 0.520 0.7503 0.4795 0.5199
    G8 0.750 0.515 0.450 0.7498 0.5144 0.4497
    G9 0.750 0.550 0.485 0.7506 0.5492 0.4847
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    表  3  CBR和振实间隙率的试验结果

    Table  3.   Test results of CBR and VVA

    指标 级配
    G1 G2 G3 G4 G5 G6 G7 G8 G9
    CBR/% 42.92 75.30 75.09 43.06 45.42 43.83 37.14 34.71 55.32
    VVA/% 28.30 27.99 29.45 28.19 30.73 29.59 30.03 31.12 28.65
    注:VVA为矿料振实间隙率,由矿料振实密度和合成毛体积密度决定.
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    表  4  矿质混合料的CBR和VVA试验结果极差分析

    Table  4.   Range analysis of CBR and VVA

    水平 CBR/% VVA/%
    CA FAc FAf CA FAc FAf
    1 64.446 41.048 40.496 28.580 28.841 29.673
    2 44.104 51.811 57.893 29.504 29.944 28.275
    3 42.387 58.079 52.549 29.932 29.230 30.067
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    表  5  CBR的方差分析

    Table  5.   Variance analysis of CBR

    方差来源 偏差平方和 自由度 平均偏差平方和 F值
    CA 903.16 2 451.58 32.03
    FAc 444.93 2 222.46 15.78
    FAf 476.63 2 238.31 16.91
    误差 28.19 2 14.10
    总和 1852.90 8
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    表  6  VVA的方差分析

    Table  6.   Variance analysis of VVA

    方差来源 偏差平方和 自由度 平均偏差平方和 F值
    CA 2.87 2 1.43 10.19
    FAc 1.88 2 0.94 6.68
    FAf 5.32 2 2.66 18.92
    误差 0.28 2 0.14
    总和 10.34 8
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    表  7  3种选定级配集料通过百分率

    Table  7.   Three gradations slected aggregate rate through each sieve%

    级配 26.5 19 16 13.2 9.5 4.75 2.36 1.18 0.6 0.3 0.15 0.075
    G2 100 92.74 83.08 71.03 57.05 37.69 27.54 19.44 14.19 9.45 7.48 5.99
    G6 100 93.91 85.62 75.24 63.13 41.00 32.42 22.53 16.01 10.12 7.75 6.01
    G8 100 90.67 82.86 74.16 63.91 36.84 27.35 18.95 13.46 8.52 6.54 5.09
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    表  8  动态模量

    Table  8.   Dynamic modulus MPa

    级配 θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 18313.5 16280.0 14671.0 11166.5 9793.8 6898.3
    G2 20 8669.0 7034.8 5821.8 3541.5 2905.8 1803.8
    35 3169.8 2427.5 1894.8 1131.9 994.9 760.3
    50 1476.0 1267.0 1034.9 774.8 737.8 659.4
    5 17069.8 15072.0 13482.3 10035.0 8728.0 5989.5
    G6 20 7753.5 6221.0 5091.5 3015.0 2451.0 1487.3
    35 8068.1 6901.8 6000.1 4238.0 3658.8 2514.1
    50 9217.1 7886.3 6856.6 4843.2 4181.4 2873.2
    5 16798.0 14866.3 13353.0 10015.7 8770.7 6182.7
    G8 20 8161.0 6591.3 5449.0 3373.0 2804.3 1836.0
    35 2774.7 2101.0 1593.3 829.0 703.1 471.0
    50 1126.7 941.9 712.2 410.5 386.1 314.3
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    表  9  相位角

    Table  9.   Phase angle (°)

    级配 θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 12.0 13.6 15.0 18.7 20.1 23.9
    G2 20 23.8 25.0 26.7 29.5 29.2 28.2
    35 31.9 30.0 29.2 26.3 23.8 19.8
    50 26.7 23.0 21.3 18.0 16.1 13.8
    5 13.0 14.6 16.1 19.9 21.3 25.0
    G6 20 24.7 26.2 27.6 30.1 29.7 28.4
    35 32.6 30.4 29.6 27.1 25.2 20.9
    50 27.1 23.6 21.3 18.5 16.7 13.5
    5 13.0 14.5 15.9 19.6 20.9 24.3
    G8 20 23.9 25.4 26.7 29.0 28.6 27.2
    35 34.2 32.5 32.2 31.2 28.5 24.6
    50 30.7 26.3 25.0 23.3 20.5 17.4
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    表  10  动态模量方差分析P值汇总表

    Table  10.   Summarized of P-value

    θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 0.0018 0.0021 0.0023 0.0019 0.0013 0.0014
    20 0.0997 0.0085 0.0079 0.0259 0.0413 0.1384
    35 0.0068 0.0106 0.0052 0.0044 0.0036 0.0073
    50 0.0070 0.0093 0.0123 0.0119 0.0125 0.0130
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    表  11  相位角方差分析P值汇总表

    Table  11.   Summarized of P-value

    θ/℃ f/Hz
    25.0 10.0 5.0 1.0 0.5 0.1
    5 0.0187 0.0204 0.0232 0.0369 0.0498 0.1526
    20 0.3920 0.3966 0.4268 0.6445 0.6649 0.7644
    35 0.0144 0.0126 0.0132 0.0307 0.0354 0.0536
    50 0.0571 0.1787 0.0198 0.0122 0.0147 0.0051
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出版历程
  • 收稿日期:  2016-04-13
  • 网络出版日期:  2022-09-09
  • 刊出日期:  2017-01-01

目录

摘要
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  • 1 试验设计

  • 2 矿质混合料的性能试验与分析

  • 3 沥青混合料动态模量及矿质混合料性能的影响

  • 4 结论

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